Den høye frekvensen og den store kapasiteten til kraftelektroniske enheter fører ikke bare til en økning i det elektriske spenningen og svitsjetapet på enheten, men produserer også bredbånds elektromagnetisk interferens som er vanskelig å undertrykke [1-3], og forårsaker alvorlig elektromagnetisk forurensning av strømnettet og miljøet, og til og med true normal drift av seg selv og annet elektronisk utstyr relatert til det. Denne artikkelen starter med mekanismen for elektromagnetiske forstyrrelseskilder til kraftelektroniske enheter, oppsummerer de siste utenlandske forskningsresultatene de siste årene, og fokuserer på å analysere og sammenligne de elektromagnetiske forstyrrelsesegenskapene til hard bytte og myk bytte. Nøkkelord: bytteomformer, elektromagnetisk kompatibilitet, hardt bytte, mykt bytte 1 Introduksjon kraftelektroniske enheter er kjent for sin høye effektivitet for kraftkonvertering, og blir stadig mer brukt i industriell og sivil kraftkonvertering og stasjonskontroll. Det anslås at 70% av den elektriske energien i industriell produksjon blir konvertert av kraftelektroniske enheter før den brukes av mennesker. På slutten av 1980-tallet gjorde de praktiske kraftstyringsfeltkontrollenhetene med stor kapasitet kraftelektroniske enheter inn i tiden med høyfrekvent og stor kapasitet. På grunn av de veldig bratte front- og bakkantene (di / dt opp til 1A / ns, dv / dt opp til 3V / ns) pulser under den elektroniske kommuteringsprosessen, forårsakes alvorlig elektromagnetisk forstyrrelse. Disse forstyrrelsene danner lednings- og strålingsinterferens gjennom nærfelt- og fjernfeltkobling, som alvorlig forurenser det omkringliggende elektromagnetiske miljøet og strømforsyningssystemet. Dette reduserer ikke bare påliteligheten til selve konverteringskretsen, men påvirker også driftskvaliteten til strømnettet og tilstøtende utstyr alvorlig. Med utviklingen av den elektroniske informasjonsindustrien blir kraftelektroniske enheter med bytteomformere som kjernen mye brukt i nesten alle elektroniske enheter, som diverse terminalutstyr og kommunikasjonsutstyr ledet av elektroniske datamaskiner. I årsrapporten for 1997 fra Virginia Power Electronic Center (VPEC) ble det skrevet som følger: Hvis det er utviklingen av mikroprosessorteknologi som fremmer utviklingen av datafrekvens fra 16MHz i 1985 til i dag 200MHz, så neste sprang til GHz bestemmes hovedsakelig av utviklingen av kraftelektronikk-teknologi [4]. Når brikken fungerer på GHz, må strømforsyningen levere strøm til logikkporten med tilstrekkelig høy samsvarende hastighet (i tilfelle Pentiumpro, må strømmen for strømforsyningen være 30A / μs), og derfor har Intel å senke klokkehastigheten til Pentium-mikroprosessoren En viktig årsak til dette [4]. Derfor må problemet med elektromagnetisk kompatibilitet med kraftelektroniske enheter løses hurtigst mulig. I løpet av de siste årene, med utviklingen av kraftelektronikk-teknologi, har kapasiteten til strømbryteranordninger blitt større og større (for eksempel har SCR (Silicon Controllable Rectifier) 4000A / 8000V produkter, og IGBT (Isolated Gate Bip olar Transistor) har 3500V / 2400A-moduler selges), blir byttefrekvensen høyere og høyere, opp til noen få MHz, og størrelsen på enheten blir mindre og mindre. Når vi tar DC-DC strømforsyningen som et eksempel, er det nåværende innenlandske nivået 30W / in3, mens det internasjonale nivået er 120W / in3, og det forventes å nå 240W / in3 i 2000. Disse faktorene krever ytterligere styrking av forskningen på de elektromagnetiske forstyrrelsesegenskapene og forebygging av elektroniske kraftenheter. Spesielt i designfasen har det blitt et avgjørende spørsmål å estimere interferensegenskapene til nye enheter, forkorte utviklingssyklusen og forbedre den elektromagnetiske kompatibiliteten til kraftelektroniske enheter. 2 Undersøkende forskning på elektromagnetiske forstyrrelseskilder til kraftelektroniske enheter I ferd med å utforske elektromagnetiske forstyrrelseskilder til kraftelektroniske enheter, har folk gjennomført et stort antall eksperimenter og stadig oppsummert nye erfaringer. Allerede i 1983 utviklet Schneider en teknikk for å teste kildeimpedansegenskapene til en bryterstrømforsyning i drift. Dette er en teknikk som bruker en skalar metode for å måle støyspekteret for å bestemme de virkelige og imaginære delene av kildeimpedansen. Denne teknologien velger den imaginære oscillasjonen mellom den reaktive belastningen og støykilden, og den reaktive delen av støykilden kan bestemmes av oscillasjonsfrekvensen. Den virkelige delen av kildeimpedansen bestemmes av toppverdien til den oscillerende støystrømmen. Impedanstesting utføres hovedsakelig i frekvensbåndet på 10kHz ～ 1MHz. Basert på testresultatene, foreslo Schneider en ekvivalent krets med vanlig modus og differensialmodusstøy som beskriver egenskapene til vekselstrømforsyningens vekselstrømkilde [5]. Siden strålingseffekten av vanlig modusstrøm vanligvis er mye større enn den for differensialmodusstrøm [6], er det nødvendig å skille mellom vanlig modusinterferens og differensialmodusinterferens i systemet. VPEC Research Center foreslo en kraftkombinator [7], kvantitativ måling av vanlig modus og differensialmodus ledningsinterferens i systemet. I kraftelektroniske enheter er de interne mekanismene for støy fra vanlig modus og differensialmodusstøy også forskjellige. Differensialmodusstøyen er hovedsakelig forårsaket av bryteromformerens pulserende strøm; vanlig modusstøy er hovedsakelig forårsaket av høyfrekvent svingning forårsaket av samspillet mellom høyere dv / dt og falske parametere. Som vist i figur 1 inkluderer den vanlige modusstrømmen iCM forskyvningsstrømmen som er koblet til bakkeplanet. Siden dv / dt på terminalen til svitsjeanordningen er den største, vil den avvikende kapasitansen Ck mellom svitsjeanordningen og varmeavlederen også bli generert. Vanlig modus gjeldende. For forskjellige systemer er de spesifikke årsakene til vanlig modus og differensialmodusforstyrrelser ikke de samme. I henhold til de forskjellige forplantningsveiene er elektromagnetisk forstyrrelse delt inn i gjennomført forstyrrelse og utstrålt forstyrrelse, diskutert separat, og studiet av nærfeltkarakteristikkene til bryteromformeren blir forklart.
Figur 1 Banen til den vanlige modusstrømmen til offline-omformeren
Fig.1 Vanlig modusstrømbane i en offline-omformer
2.1 Forskning på gjennomført ledning av interferenskilder er en viktig måte for forplantning av interferens i kraftelektroniske enheter. Ulike elektroniske kraftenheter har forskjellige spesifikke årsaker til utført interferens. For eksempel, i SCR-likeretter-systemet, er generering av differensialmodusledningsinterferens hovedsakelig basert på to faktorer [8]: den ene er kommuteringsoverlappingsfenomenet forårsaket av kraftledningsinduktansen; den andre er halvlederbryteregenskapene og de fysiske egenskapene som bestemmer dens nåværende egenskaper. . Samtidig kan gjenopprettingsfenomenet til tyristoren i SCR-likerettersystemet ha to resultater: det ene er å forlenge kommutasjonsoverlappingstiden; den andre er å legge til en eksponentielt forfallet strøm til tyristoren. Det målte tyristorgjenopprettingsfenomenet kan øke total interferens med 4 ~ 5dB. For et annet eksempel, Siemens 'Klotz et al. [9] studerte vanlig modus for 5-10kVA IGBT-omformere under forskjellige driftsspenninger, driftsstrømmer, byttefrekvenser, modulemballasje, portkretser, temperatur, jordingsforhold og tilleggskomponenter. Sammenlignet med forstyrrelseskilden for differensialmodus, konkluderes det med at hovedforstyrrelseskilden for differensialmodus er den omvendte gjenopprettingsstrømmen til frihjulsdioden. Samtidig påpekes det at lastens falske parametere vil ha en viss innflytelse på interferensspekteret. Forskningen fra Teuling, Schnaen og Roudet fra det franske Grenoble Electrical Technology Laboratory (heretter referert til som LEG) [10] basert på den eksperimentelle modellen til en 400 W chopper-krets sammensatt av MOSFET og en svitsjefrekvens på 100 kHz viser at common mode-støy er relatert til spenningsbytte. Modusstøy er relatert til gjeldende bytte, og begge kan forekomme samtidig. For eksempel, når MOSFET er slått av i denne modellen, blir strømmen slått av og spenningen viser dempet svingning. Derfor eksisterer felles modusstøy og differensialmodusstøy på dette tidspunktet. Vanligvis er interferens med lav frekvens tidsforskjell dominerende, og vanlig interferens er dominerende ved høy frekvens. Mahdavi fra SHARIF University of Technology og Roudet og Scheich fra LEG et al. [11] etablerte en 500W Power Factor Preregulator (PFP) enfaset AC / DC-omformermodell. I undersøkelsen av utslippsmekanismen brukes simuleringsprogramvaren MC2 til å beregne gjeldende overtoner som er injisert i strømforsyningen. Modellen stemmer godt overens med testresultatene i frekvensområdet 10 ganger byttefrekvensen. I studien av PFP' s differensialmodus utført EMI, forutsa Reis at når omformeren fungerer i forskjellige moduser, er EMI-karakteristikkene også forskjellige [13]. Erkuan Zhong og Lip fra Wisconsin-Madison University i USA [12] brukte et 8kVA PWM inverter-system som kjørte en 7.46kW (10hk) induksjonsmotor som en eksperimentell modell. Studien fant at PWM-omformersystemet drevet av en kraftig høyhastighetsmotor mater strømforsyningen. Inn i den pulserende strømmen på opptil flere A, noe som fører til alvorlig utført EMI (i denne eksperimentelle modellen, opptil 120dBμV) og strømforsyningsspenning bølgeformforvrengning (hakkespenning opptil 50V, 20% mer enn nominell spenning), frekvensbåndet av interferenssignaler er ganske bred, det inkluderer ikke bare interferenskomponentene til svitsjefrekvensen og dens harmoniske, men strekker seg også til radiofrekvensområdet. DVD / dt (opptil 3kV / μs, som varer noen få ns) som genereres av kraftenheten under bytteprosessen, samhandler med den løpende kapasitansen mellom bryterenheten og bakken, som genererer lading og utladning av strømmer ved strømforsyningsterminalen, forårsaker elektromagnetisk interferens. Samtidig genererer de ikke-lineære bytteegenskapene til bytteenheter mye harmoniske. De pekte også på at dioden reverserer gjenopprettingsstrømmen er den viktigste kilden til interferens i differensialmodus i systemet. Forskning på utført interferens av kraftelektroniske enheter, spesielt vanlig modus og differensialmodus utført interferens, gir grunnlag for utformingen av EMI-filtre. 2.2 Forskning på utstrålte forstyrrelseskilder Sammenlignet med utført forstyrrelse er utstrålt forstyrrelse fra kraftelektroniske enheter mer komplisert. Dette skyldes at konverteringskapasiteten som en energiomdannelsesenhet varierer fra milliwatt til megawatt, og hovedsløyfen og kontrollsløyfen ofte består av forskjellige komponenter. Sammenlignet med elektroniske enheter konsentrert om kretskortet, er den romlige strukturen mer komplisert. Derfor er analysen og beregningen av de korresponderende falske parametrene og utstrålt interferens mer komplisert [2], og det er for tiden ikke mange relaterte undersøkelser. Blant dem studerte Orlandi og Scheich [14] stråleinterferenskilden til SCR-likeretterkrets. De fokuserte på analysen av forholdet mellom den vanlige modusstrømmen (tidsdomene og frekvensdomene) og strålingsfeltet, og mente at den vanlige modusstrømmen er relatert til drivpulsen og avviksparametrene fra kontrolldelen. Spenningsgradienten mellom de løpende kapasitansene fremmer den vanlige modusstrømmen. Forplantning, spenningsgradienten på den stigende kanten av pulsen, genererer en fellesmodusstrøm i den løpende kapasitansen. Videre induserer hurtigstrømspulsen unødvendig spenning på metalldelene til SCR (kasse og radiator) og blir en strålingskilde. For å bestemme strålingsmodellen til svitsjekonverteren, etablerte professorene Antonini og Cristina og professor Orlandi ved Universitetet i Roma en dipolstrålingsmodell for omformerdelen av svitsjestrømforsyningen med koblingsfrekvensen på henholdsvis 75 kHz og 150 kHz [15] . Imidlertid, når man bestemmer linjestrømfordelingen, brukes en transmisjonslinjemodell av ekvivalent homogent medium. Resultatmodellen stemmer godt overens med de eksperimentelle konklusjonene i frekvensområdet lavere enn 10MHz, men i frekvensområdet høyere enn 10MHz er vanlig modusstråling dominerende på grunn av påvirkning av forskjellige falske parametere. Når man bestemmer den vanlige modusstrømfordelingen, er ikke overføringslinjemodellen lenger gyldig. Faktisk er de elektromagnetiske strålingsegenskapene til kraftelektroniske enheter ikke begrenset til dette. For eksempel viser radiatorer som er mye brukt i kraftelektroniske enheter ofte elektromagnetiske svingningsegenskaper, noe som forbedrer RF-elektromagnetisk stråling fra kraftelektroniske enheter. Varmeavlederen har vanligvis en komplisert geometri, har flerbånds RF-strålingskarakteristikker og er installert utenfor enheten. Derfor vil kjøleribben sannsynligvis fungere som en effektiv strålingsantenne på en eller flere overtoner av svitsjefrekvensen. Forskningsarbeid på dette området er også i gang, som Ryan, Stone og Chambers [16] ved bruk av FDTD-metoden for å lage en foreløpig prediksjon av RF-elektromagnetisk strålingsmønster fra den finnformede radiatoren. 2.3" Forskning på nærfeltkarakteristikker" I henhold til IEC22G-WG4-11 består kraftelektroniske enheter vanligvis av to deler, nemlig kraftomformingsenheten og kontrollenheten. Byttefrekvensen til svitsjekonverteringskretsen er vanligvis titalls kHz til hundrevis av kHz. Spenningen og strømtransientene som genereres under koblingsprosessen er interferenskilder som gir ledningsinterferens og strålingsinterferens. Energien til elektromagnetisk stråling generert av kraftomformingsenheten er tilstrekkelig til å bringe normal drift av den nærliggende kontrollenheten [15] i fare. Derfor er det av stor betydning å forutsi nærfeltkarakteristikkene til kraftomformingsenheten og sikre normal drift av styringskretsen for EMC-utformingen av den kraftelektroniske konverteringsanordningen. For å utforske nærfeltkarakteristikkene til en bryterstrømforsyning (SMPS), Atonini et al. [15] etablerte en enkel SMPS eksperimentell modell basert på et kretskort. Når man utførte nærfeltberegninger, delte de hvert segment av den eksperimentelle kretsen i flere hertziske dipoler i serie. Siden det elektrostatiske begrepet spiller en dominerende rolle i nærfeltregionen, representerer det feltet generert av den elektrostatiske ladningen akkumulert på en enkelt dipol; når flere dipoler er koblet i serie, siden avstanden r er mellom dipolens sentrum og testpunktet, kan de elektrostatiske begrepene ikke annulleres, noe som resulterer i et stort elektrostatisk felt, noe som får den forventede verdien til å være høyere enn den faktiske verdi. Derfor, når vi integrerer strålingsligningen langs kretsen, gjennom spesiell prosessering, elimineres den falske elektrostatiske ladningseffekten forårsaket av integrasjonen av dipolligningen, og en mer nøyaktig nærfeltmodell (elektrisk og magnetisk felt) blir etablert. Beregninger viser at i en avstand på 3m fra den eksperimentelle modellen er den elektriske feltforskjellen mellom den korrigerte modellen og modellen før korreksjonen 40dB i lavfrekvensområdet, og de to har en tendens til å falle sammen i høyfrekvensområdet. Testresultatet viser at den beregnede verdien i frekvensbåndet under 10MHz er veldig konsistent med den målte verdien. I frekvensbåndet høyere enn 10MHz er påvirkningen av vanlig modusstrøm dominerende, og beregningsmodellen ovenfor er ikke lenger gyldig. Hovedinnflytelsen på nærfeltkarakteristikkene til kraftelektroniske enheter er hovedkretsen til kraftkonverteringsdelen. Cristina et al. [17] studerte strålingsmønsterendringene, områdefordeling nær felt og strålingsegenskapene til omformeren under forskjellige belastningsforhold, og konkluderte med at strømforsyningen under forskjellige belastningsforhold kan utvise elektriske dipoler. Eller egenskapene til en magnetisk dipol. Dette er veldig viktig for å velge og utforme et passende skjermskjema. LEG' s Youssef og Roudet et al. [18] brukte MOSFET som et koblingselement for å etablere en enkel buck converter-modell. De antar at kretsen er omtrent en tynn linjestruktur, og antar at strømmen i hver del av kretsen er den samme, og beregner nærfeltfordelingen basert på tidsdomene-strømbølgeformen under bytteoperasjonen. Samtidig brukes speilbildemetoden til å studere endringene av elektromagnetisk stråling når det jordede ledende planet er under interferenskildekretsen, og det konkluderes med at den elektromagnetiske strålingen reduseres under påvirkning av det ledende jordplanet. Det kan sees at forskningen på nærfeltkarakteristikkene til kraftelektroniske enheter nettopp har startet, og en komplett og nøyaktig modell har ennå ikke blitt etablert. Spesielt i høyfrekvensområdet er nærfeltskarakteristikkene mer kompliserte under påvirkning av forskjellige strøparametere. For å oppsummere, i utforskningen av elektromagnetiske interferenskilder for kraftelektroniske enheter, bruker de fleste studier en kombinasjon av eksperiment og analyse. Og modeller de elektromagnetiske forstyrrelsesegenskapene under visse arbeidsforhold. Imidlertid er det få studier om egenskapene til elektromagnetiske interferenskilder for kraftige og kompleksstrukturerte elektroniske kraftenheter [2]. For en faktisk kraftelektronisk enhet er det ofte vanlig modus og differensial
Modusinterferens eksisterer samtidig, ledning og strålingsinterferens samtidig. For forskjellige systemer er de dominerende interferensfaktorene også forskjellige. Korrekt analyse og forutsigelse av de viktigste forstyrrelseskildene i systemet er nøkkelen til design av elektromagnetisk kompatibilitet til kraftelektroniske enheter. 3 Forskning på de elektromagnetiske kompatibilitetsegenskapene til høyfrekvente soft-switch-omformere For å oppfylle kravene til høyfrekvente har folk ikke bare forbedret tåleevnen til selve enheten, men også gjort mange anstrengelser for å forbedre kretstopologien til svekke den elektriske belastningen på enheten og redusere lite koblingstap, eliminere bryter og toppspenning. Hovedårsaken til forstyrrelser av kraftelektroniske enheter er den høye di / dt og dv / dt som genereres under kommuteringsprosessen til kraftelektroniske enheter, og de omstrekkelige parametrene i kretsen fungerer sammen for å forårsake høyfrekvent svingning. Hvis konverteringsprosessen av høy di / dt og dv / dt kan reduseres så mye som mulig ved å velge passende krets topologi og kontrollteknologi, er det mulig å forbedre karakteristikkene for elektromagnetisk kompatibilitet til kraftelektroniske enheter. Så noen spekulerer i at når det gjelder gjennomført EMI, bør den myke svitsjekonverteren som bruker Zero Voltage Transition (ZVT) fungere bedre enn den harde bytteromformeren [9, 19]. Hovedgrunnlaget er at i ZVT-kretsen fungerer hovedbryteren i nullspenningsbrytertilstand, og dioden fungerer i myk brytertilstand. På denne måten er det ingen hurtigspenningsbryter i hovedbryteren og ingen hurtigstrømbryter i dioden, og reduserer dermed høyspenningen i kretsen. Frekvensovertoner. Er dette virkelig tilfelle? Fra EMI-generasjonens perspektiv har resonansomformere (inkludert soft-switch-omformere) uforlignelige fordeler i forhold til PWM hard-switch-omformere, noe som kan vurderes fra følgende aspekter: (1) PWM-teknologi er å avbryte strømmen og metoden å kontrollere driftssyklusen transformerer kraften, noe som resulterer i pulsstrøm og pulsspenning; mens resonansteknologien transformerer kraften i form av en sinusbølge, og dens frekvensspekter er vanligvis smalere enn frekvensspekteret til en PWM-omformer. Derfor, sammenlignet med PWM-omformeren, bør inngangen ha mindre harmonisk interferens og større amplitude til den grunnleggende komponenten. (2) Arbeidsbølgeformen til resonanskoblingsomformeren er en kvasi-sinusbølge, med lav di / dt og dv / dt. (3) Resonanskoblingsomformeren bruker koblingskapasitansen til enheten og lekkasjeinduktansen til transformatoren som en del av resonans LC-kretsen, og er ikke følsom for skadelige parametere. (4) Resonansbytteromformeren fungerer med en høyere frekvens, noe som er praktisk for integrering og minimering, så den har vanligvis en høyere effekttetthet, noe som er veldig gunstig for å redusere kretsløyfen og forkorte ledningslengden. (5) PWM-omformere bruker ofte energikrevende snubberkretser for å begrense belastningen på enheten, og samtidig spiller den også en gunstig rolle for å undertrykke elektromagnetisk interferens. Resonante soft-switch-omformere kan redusere eller eliminere energiforbrugende buffere, og derved forbedre utviklingseffektiviteten. Kan en konklusjon lett trekkes på bakgrunn av analysen ovenfor? I 1996 gjennomførte forskere fra VPEC Research Center et komparativt eksperiment på ledningsinterferens av to enfasede 400WPFC boost-konverteringseksperimentelle modeller ved bruk av null-spenningskonverteringskretser (dvs. ZVT) kretser og hardbryterkretser [21]. Testresultatet er uventet. EMI-forskjellen mellom den myke svitsjekonverteren og den harde svitsjekonverteren ved hjelp av ZVT-teknologi er veldig liten, og selv om den ekstra kretsledningen til den tidligere er feil, vil ytelsen være dårligere. Forskjellen fra litteraturen [20] er at de sammenlignet fellesmodus og differensialmodusinterferens av de to eksperimentelle modellene hver for seg. Resultatet er: når det gjelder vanlig modusstøy, er karakteristikkene til lavfrekvensbåndet like. Når frekvensen overstiger noen få MHz, er den harde vekslingen. Støyen fra ZVT-modellen er flere dB høyere enn den for ZVT-modellen. ved høy frekvens er den vanlige modusstøyen til ZVT-modellen lavere, men i noen tilfeller overstiger støytoppen til ZVT-modellen ved individuelle frekvenspunkter den hardskiftende modellen; når det gjelder differensialmodusstøy, er støyen fra hard bytte sterkere enn den fra ZVT-modellen. Ovennevnte eksperimentelle resultater kan forstås som: vanlig modusstøy er hovedsakelig koblet gjennom enhetens kapasitet, mens hovedbryteren i ZVT-omformeren er mykbryter, og dv / dt som genereres under bytteprosessen er liten. Derfor er ZVT-omformeren' s høyfrekvente vanlige forstyrrelser mindre enn for hardt-svitsj-omformere; og støytoppene til ZVT-omformere ved bestemte frekvenspunkter er forårsaket av feil ledning av hjelpekomponenter i ZVT-omformere. I tillegg, på grunn av den høyere di / dt forårsaket av dioden omvendt gjenopprettingsstrøm i hard-switch-omformeren, er differensialmodusstøyen til hard-switch-omformeren høyere enn den til ZVT-omformeren i høyfrekvensområdet, men høy di / dt påvirker vanligvis ikke lavfrekvente komponenter. Derfor er interferensegenskapene til de to like i byttefrekvensen og dens lave ordener. Det kan sees at selv om høyfrekvensinterferensegenskapene til ZVT-omformeren er bedre enn hard bytte med flere dB, er EMI-egenskapene til de to generelt like. Når det gjelder differensialmodusstøyen, er ZVT-konverteringen bedre enn hardbryteromformeren, som er aspektet av myk bytte bedre enn hard bytte. Når det gjelder vanlig modusstøy, er problemet mer komplisert. Forskjellen mellom ZVT-omformere og hard-svitsj-omformere er at førstnevnte har tilleggs-myke bryterelementer, inkludert hjelpebryterelementer som strømmer større toppstrømmer. Dette koblingselementet tåler harde og harde koblingselementer. Hovedbryterrøret i bryteromformeren har samme spenning. Hjelpebryterelementet i ZVT-omformeren er hardt slått, noe som betyr at den harde bryteren i hardt-omformeren overføres til hjelpebryteren til ZVT-omformeren. Derfor, i den myke koblingskrets topologien, er hjelpebryterelementer viktige kilder til interferens, og deres plassering og ledninger er spesielt viktig [21]." I utgangspunktet har en PWM-omformer med en snubberkrets ikke nødvendigvis dårligere støyegenskaper enn en mykbryter-omformer. Men om myk bytte eller hard bytte er bedre, avhenger av den innledende fasen av kretsdesign, riktig valg av krets topologi og kontrollteknologi i henhold til applikasjonen, etablering av lednings- og strålingsinterferensforutsigelsesmodeller og veiledning for riktig kretsoppsett. 4 Konklusjon Oppsummert tiltrekker den elektromagnetiske kompatibiliteten til kraftelektroniske enheter mer og mer oppmerksomhet fra forskere i inn- og utland. Siden 1980-tallet har mange eksperimentelle studier og analysemodelleringsarbeid blitt fullført i utlandet; innenriks forskning på dette området er utført. Det er ikke mye arbeid ennå, og det er ikke sett flere modne tekniske rapporter ennå. Spesielt i dag' s raske utvikling av kraftelektronikk-teknologi, hvordan man kan bryte tidligere erfaring og heuristikk innen design av elektromagnetisk kompatibilitet og gjøre design av elektromagnetisk kompatibilitet til kraftelektroniske enheter på sporet av systematisk design, vender innenlandske og utenlandske lærde. Det kommer til å bli et av de sentrale emnene innen elektromagnetisk kompatibilitetsforskning av kraftelektroniske enheter. Bare basert på grundig analyse av elektromagnetiske forstyrrelseskilder for forskjellige kraftelektroniske enheter, bestemmelse av følsomheten til forskjellige parametere, studering av de elektromagnetiske kompatibilitetskarakteristikkene til forskjellige koblingstopologier og kontrollskjemaer, og etablering av prediktive modeller kan den elektromagnetiske kompatibiliteten til kraftelektroniske enheter bli oppnådd. Systematisk design, og tilpasse seg den raske utviklingen av selve kraftelektronikk-teknologien